KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ
	KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY

	podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540

	Teplo 2017 EDU

	Název úlohy : 	Podlaha na terénu kavárna
	Zpracovatel : 	Tereza Horová
	Zakázka : 	Diplomová práce
	Datum : 	07.05.2022

		ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : 	

	Typ hodnocené konstrukce : 	Podlaha na zemině
	Korekce součinitele prostupu dU :  	  0.000 W/m2K

	Skladba konstrukce (od interiéru) :

	Číslo 	Název 	  D 	Lambda 	      c 	    Ro 	Mi 	    Ma
	  	  	[m] 	[W/(m.K)] 	[J/(kg.K)] 	[kg/m3] 	[-] 	[kg/m2]
									 
	 1 	Dlažba keramic 	0,0100 	1,0100 	840,0 	2000,0 	200,0 	 0.0000
	 2 	Baumit disperz 	0,0050 	0,6000 	1010,0 	1800,0 	150,0 	 0.0000
	 3 	Potěr cementov 	0,0500 	1,1600 	840,0 	2000,0 	19,0 	 0.0000
	 4 	Baumit EPS-F p 	0,1500 	0,0330 	1270,0 	18,0 	40,0 	 0.0000
	 5 	Železobeton 1 	0,3000 	1,4300 	1020,0 	2300,0 	23,0 	 0.0000
	 6 	Beton hutný 1 	0,1500 	1,2300 	1020,0 	2100,0 	17,0 	 0.0000
	 7 † 	Rula 	2,0000 	3,5000 	1000,0 	2500,0 	10000,0 	 0.0000

	Poznámka: 	D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita
		vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná
		vlhkost ve vrstvě.

	†  vrstva se neuvažuje při výpočtu tep. odporu, součinitele prostupu tepla a teplotního faktoru

	Číslo 	Kompletní název vrstvy 	Interní výpočet tep. vodivosti
							 
	 1 	Dlažba keramická 		---
	 2 	Baumit disperzní lepidlo (DispersionKleber)
				---
	 3 	Potěr cementový 		---
	 4 	Baumit EPS-F plus 		---
	 5 	Železobeton 1 		---
	 6 	Beton hutný 1 		---
	 7 	Rula 		---

	Okrajové podmínky výpočtu :

	Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi :  	 0.17 m2K/W
	        dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi :  	 0.25 m2K/W
	Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse :  	 0.00 m2K/W
	        dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse :  	 0.00 m2K/W

	Návrhová venkovní teplota Te :  	  5.0 C
	Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai :  	 20.6 C
	Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe :  	100.0 %
	Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :  	 55.0 %

	Měsíc 	Délka [dny/hodiny] 	Tai [C] 	RHi [%] 	Pi [Pa] 	Te [C] 	RHe [%] 	Pe [Pa]

	   1 	      31        744 	  20.6 	 55.1 	1336.3 	   3.6 	100.0 	 790.2
	   2 	      28        672 	  20.6 	 57.3 	1389.6 	   2.7 	100.0 	 741.4
	   3 	      31        744 	  20.6 	 58.8 	1426.0 	   3.5 	100.0 	 784.7
	   4 	      30        720 	  20.6 	 60.7 	1472.1 	   5.4 	100.0 	 896.5
	   5 	      31        744 	  20.6 	 64.9 	1573.9 	   7.8 	100.0 	1057.7
	   6 	      30        720 	  20.6 	 68.7 	1666.1 	  10.3 	100.0 	1252.2
	   7 	      31        744 	  20.6 	 70.8 	1717.0 	  11.9 	100.0 	1392.6
	   8 	      31        744 	  20.6 	 70.1 	1700.0 	  12.7 	100.0 	1467.8
	   9 	      30        720 	  20.6 	 65.6 	1590.9 	  12.4 	100.0 	1439.2
	  10 	      31        744 	  20.6 	 61.0 	1479.4 	  10.6 	100.0 	1277.5
	  11 	      30        720 	  20.6 	 58.8 	1426.0 	   8.1 	100.0 	1079.5
	  12 	      31        744 	  20.6 	 57.7 	1399.3 	   5.4 	100.0 	 896.5

	Poznámka: 	Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak
		vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota,
		relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry).

	Průměrná měsíční venkovní teplota Te byla vypočtena podle čl. 4.2.3 v EN ISO 13788
	(vliv tepelné setrvačnosti zeminy).
	
	Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 	  5.0 %
	
	Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO 13788.
	Počet hodnocených let :  	   1

		VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : 	

	Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946:

	Tepelný odpor konstrukce R :  	     4.939 m2K/W
	Součinitel prostupu tepla konstrukce U :  	     0.196 W/m2K

	Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :  	 0.22 / 0.25 / 0.30 / 0.40 W/m2K
	Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle
	poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.

	Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti:

	Difuzní odpor konstrukce ZpT :  	 1.0E+0014 m/s

	Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO 13786 :  	     924.4
	Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO 13786 :  	      18.2 h

	Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN 730540 a EN ISO 13788:

	Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p :  	     19.85 C
	Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p :  	     0.952
	
	Obě hodnoty platí pro odpor při přestupu tepla na vnitřní straně Rsi=0,25 m2K/W.

	Číslo 	Minimální požadované hodnoty při max. 	Vypočtené
	měsíce 	rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: 	hodnoty
		--------- 80% --------- 	-------- 100% ---------
		Tsi,m[C] 	f,Rsi,m 	Tsi,m[C] 	f,Rsi,m 	Tsi[C] 	f,Rsi 	RHsi[%]
									 
	   1 	  14.7 	 0.652 	  11.3 	 0.452 	  19.8 	 0.952 	  58.0
	   2 	  15.3 	 0.704 	  11.9 	 0.512 	  19.7 	 0.952 	  60.4
	   3 	  15.7 	 0.713 	  12.3 	 0.512 	  19.8 	 0.952 	  61.9
	   4 	  16.2 	 0.710 	  12.7 	 0.483 	  19.9 	 0.952 	  63.5
	   5 	  17.2 	 0.738 	  13.8 	 0.466 	  20.0 	 0.952 	  67.4
	   6 	  18.2 	 0.762 	  14.6 	 0.422 	  20.1 	 0.952 	  70.8
	   7 	  18.6 	 0.774 	  15.1 	 0.369 	  20.2 	 0.952 	  72.7
	   8 	  18.5 	 0.731 	  15.0 	 0.286 	  20.2 	 0.952 	  71.8
	   9 	  17.4 	 0.612 	  13.9 	 0.187 	  20.2 	 0.952 	  67.2
	  10 	  16.3 	 0.567 	  12.8 	 0.222 	  20.1 	 0.952 	  62.8
	  11 	  15.7 	 0.608 	  12.3 	 0.333 	  20.0 	 0.952 	  61.0
	  12 	  15.4 	 0.658 	  12.0 	 0.432 	  19.9 	 0.952 	  60.4

	Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.

	Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN 730540:
					(bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace)

	Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách:

	rozhraní: 	   i 	  1-2 	  2-3 	  3-4 	  4-5 	  5-6 	  6-7 	   e 	
	theta [C]: 	 20.1 	 20.1 	 20.1 	 20.0 	  7.5 	  6.9 	  6.6 	  5.0
	p [Pa]: 	 1334 	 1334 	 1334 	 1334 	 1334 	 1333 	 1333 	  872
	p,sat [Pa]: 	 2356 	 2352 	 2349 	 2332 	 1035 	  995 	  972 	  872

	Poznámka: 	theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry
		na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev.

	Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry.
	Kond.zóna 	Hranice kondenzační zóny    	Kondenzující množství
	číslo 	levá 	[m] 	pravá 		vodní páry [kg/(m2s)]
									 
	   1 	 0.2150 		 2.6478 	 6.164E-0009

	Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry:
	
	Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: 	    0.0344 kg/(m2.rok)
	Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: 	    0.0732 kg/(m2.rok)
	
	Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než  15.0 C.

	Poznámka: Vypočtená celoroční bilance má pouze informativní charakter, protože výchozí
	venkovní teplota nebyla zadána v rozmezí od -10 do -21 C. Uvedený výsledek byl vypočten
	za předpokladu, že se konstrukce nachází v teplotní oblasti -15 C.

	Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788:

	Roční cyklus č.  1

	V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci.

	Kondenzační zóna č.  1
		Hranice kond.zóny 	Dif.tok do/ze zóny 	 Kondenz./vypař. 	Akumul. vlhkost
		v m od interiéru 	v kg/m2 za měsíc  	v kg/m2 za měsíc  	v kg/m2 za měsíc 

	Měsíc 	levá 	pravá 	g,in 	g,out 	Mc/Mev 	Ma

	  2 	 0.2150 	 2.6478 	  0.0241 	  0.0000 	  0.0241 	   0.0241
	  3 	 0.2150 	 2.6478 	  0.0263 	  0.0000 	  0.0263 	   0.0505
	  4 	 0.2150 	 2.6478 	  0.0221 	  0.0000 	  0.0221 	   0.0726
	  5 	 0.2150 	 2.6478 	  0.0199 	  0.0000 	  0.0199 	   0.0924
	  6 	 0.2150 	 2.6478 	  0.0144 	  0.0000 	  0.0144 	   0.1069
	  7 	 0.2150 	 2.6478 	  0.0106 	  0.0000 	  0.0106 	   0.1175
	  8 	 0.2150 	 2.6478 	  0.0059 	  0.0000 	  0.0059 	   0.1234
	  9 	 0.2150 	 2.6478 	  0.0013 	  0.0000 	  0.0013 	   0.1246
	 10 	 0.2150 	 2.6478 	  0.0033 	  0.0000 	  0.0033 	   0.1279
	 11 	 0.2150 	 2.6478 	  0.0102 	  0.0000 	  0.0102 	   0.1382
	 12 	 0.2150 	 2.6478 	  0.0188 	  0.0000 	  0.0188 	   0.1570
	  1 	 0.2150 	 2.6478 	  0.0204 	  0.0000 	  0.0204 	   0.1781

	Max. množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: 	   0.1781 kg/m2
	Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: 	   0.0000 kg/m2
			z toho se odpaří do exteriéru: 	   0.0000 kg/m2
				......  a do interiéru: 	   0.0000 kg/m2

	Na konci modelového roku je zóna stále vlhká (tj. Mc,a > Mev,a).

	Poznámka: Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující
	skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen
	orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.

	Rozmezí relativních vlhkostí v jednotlivých materiálech (pro poslední roční cyklus):

			Trvání příslušné relativní vlhkosti v materiálu ve dnech za rok
	Číslo 	Název 	pod 60% 	60-70% 	70-80% 	80-90% 	nad 90%

	 1 	Dlažba keramic 	90 	183 	92 	--- 	---
	 2 	Baumit disperz 	181 	122 	62 	--- 	---
	 3 	Potěr cementov 	181 	184 	--- 	--- 	---
	 4 	Baumit EPS-F p 	--- 	--- 	--- 	--- 	365
	 5 	Železobeton 1 	--- 	--- 	--- 	--- 	365
	 6 	Beton hutný 1 	--- 	--- 	--- 	--- 	365
	 7 	Rula 	--- 	--- 	--- 	--- 	365

	Poznámka: S pomocí této tabulky lze zjednodušeně odhadnout, jaké je riziko dosažení nepřípustné hmotnostní
	vlhkosti materiálu či riziko jeho koroze.

	Konkrétně pro dřevo předepisuje ČSN 730540-2/Z1 maximální přípustnou hmotnostní vlhkost 18 %. Ze sorpční
	křivky pro daný typ dřeva lze odvodit, při jaké relativní vlhkosti vzduchu dosahuje dřevo této kritické hmotnostní
	vlhkosti. Obvykle jde o cca 80 %.
	Pokud je v tabulce výše pro dřevo uveden dlouhodobější výskyt relativní vlhkosti nad 80 %,
	lze předpokládat, že požadavek ČSN 730540-2 na maximální hmotnostní vlhkost dřeva nebude splněn.

	Teplo 2017 EDU, (c) 2017 Svoboda Software